Semi-convertisseur triphasé Alimentation du moteur CC excité séparément:
Les moteurs de gros kW sont alimentés par l’alimentation en trois phases à des convertisseurs triphasés.
Dans un semi-convertisseur en trois phases, la fréquence d’ondulation de la tension de borne du moteur est supérieure à celle du convertisseur monophasé, en conséquence, les exigences de filtrage pour lisser le courant du moteur sont moindres et le courant est principalement continu.
Le semi-convertisseur en trois phases pourrait être une demi-vague, un semi-convertisseur, un convertisseur complet et un double convertisseur. Le convertisseur à demi-onde en trois phases est inutile à la plupart des fins pratiques car les courants d’alimentation contiennent une composante DC. Les convertisseurs semi- et complets sont les plus courants.
Un double convertisseur est utilisé pour des disques réversibles avec une puissance jusqu’à plusieurs MW. Pour le manque d’espace, seul le semi-convertisseur triphasé se nourrissant séparément un moteur à courant continu excité sera décrit ici, comme le montre le diagramme du circuit de la figure 11.25.
La figure 11.26 (a) montre les formes d’onde de tension de phase appliquées au convertisseur. Les références pratiques pour les angles de tir du thyristor sont ωt1, ωt2, ωt3… espacées à 120 °. Soit l’angle de tir α.
Les trois thyristors tirent en séquence avec un espacement temporel de 120 ° comme indiqué sur la figure. Après les incendies TH1, les diodes D2 ou D3 conduisent en fonction de la tension plus positive de VAB et VAC. Pour la valeur de α choisie, il peut être immédiatement vu sur la fig.
11.26 (b) Cette diode D2 mène jusqu’à 90 ° au-delà de laquelle D3 mène jusqu’à ce que le TH2 faisse. Ensuite, D3 et D1 conduisent jusqu’à ce que les incendies TH3 suivis de D1, D2 conduisent en séquence. Ce processus se répète ensuite entraînant la forme d’onde de tension de VA comme le montre la figure 11.26 (b).
Pour cette valeur de α, la diode en roue libre n’est pas appelée à mener le courant d’armature. Le courant d’armature IA et le courant de ligne IA sont représentés sur les Fig. 11.26 (c) et 11.26 (d) respectivement.
L’Ia1 fondamental du courant de ligne est en retard par un petit angle φ1 entraînant un facteur de puissance inférieur à l’unité.
Pour un angle de tir α = 60 °, une seule diode effectue pendant la période de conduction d’un thyristor. La séquence de conduction est maintenant Th1d3, Th2d1, Th3d2.
Pour des valeurs plus importantes de α, VAC devient négatif avant que les incendies TH2 entraînent une interruption du courant de ligne de sorte que l’IA passe à travers DFW, la diode en roue libre.
Si la diode en roue libre n’est pas utilisée, la roue libre a lieu à travers la diode et le thyristor d’une branche donnée, par exemple après que D3 cesse de mener, la roue libre se produit à travers Th1d1.
La valeur moyenne de la tension d’armature VA se réduit en continu à mesure que α augmente. Simultanément, l’angle de décalage φ1 d’Ia1 augmente entraînant une détérioration du facteur de puissance de la ligne.
La moyenne de νa, la tension borne de l’inhalation est dérivée ci-dessous:
Que les tensions d’alimentation soient
Pour le cas du courant d’armature continue:
ou
Il faut noter que les EQ (11.12a) et (11.12b) sont des expressions identiques.
L’expression d’Eq. (11.10) pour la vitesse du moteur moyen modifie désormais
